СОСТАВЛЕНО Донтехэнерго и наладочно-монтажным управлением треста 'Электротехмонтаж' СОСТАВИТЕЛИ инженеры А.И.Ватутин, И.П.Гриценко, А.Б.Либер УТВЕРЖДАЮ: Заместитель главного инженера ПО 'Союзтехэнерго' А.Д.Герр 14 мая 1980 г. В Методических указаниях приведены сведения, необходимые для правильной эксплуатации дифференциальной защиты с торможением ДЗТ-21 и ДЗТ-23, приставки дополнительного торможения ПТ-1 и автотрансформаторов тока АТ-31 и АТ-32; изложена методика наладки, приведены рекомендуемый объем эксплуатационных проверок и указания оперативному персоналу по обслуживанию. Методические указания составлены на основании технической информации завода-изготовителя, материалов ВНИИР, институтов 'Энергосетьпроект' и 'Теплоэлектропроект', опыта наладки защит ДЗТ-21 в Донбассэнерго, а также экспериментальных и наладочных работ ПО 'Союзтехэнерго' и трестов 'Гидроэлектромонтаж' и 'Электроюжмонтаж'. Методические указания предназначены для персонала служб РЗА энергосистем и наладочных организаций, занимающегося наладкой или эксплуатацией дифференциальной защиты ДЗТ-21 и ДЗТ-23.

1. Инструкция По Наладке Дзт-11
2. Инструкция По Наладке Дзт 11

• Инструкция для должности 'Инженер по наладке и испытаниям iii категории (обработка металлов.
• Исследование дифференциального токового реле. Цель работы - ознакомиться с устройством дифференциального токового реле с магнитным торможением; собрать схему испытаний, провести опыты по определению характеристик срабатывания и торможения реле, рассчитать значения МДС срабатывания и торможения. Пояснения к работе. Дифференциальные токовые реле с магнитным торможением типа ДЗТ-11 применяются для повышения чувствительности дифференциальных защит. Устройство реле показано на рис. Оно состоит из промежуточного быстронасыщающегося трансформатора тока (БНТ) и исполнительного орган.

Устройства РЗА. Реле ДЗТ-11/5 предназначены для дифференциальной защиты генераторов переменного тока. Реле обеспечивают торможение от одной группы измерительных трансформаторов тока (т.е. Имеют по одной тормозной обмотке). Условия эксплуатации. Климатическое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15150-69 - УХЛ4, О4. Реле предназначены для работы в следующих условиях: температура окружающего воздуха от минус 20° С до плюс 55 ° С; внешние воздействующие факторы для группы механического исполнения М39 по ГОСТ 17516.1-90, при этом вибрационные нагрузки в диапазоне от 10 до 100 Гц с ускорением 0,25 g.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. Дифференциальная защита о торможением ДЗТ-21, ДЗТ-23 предназначена для использования ее в качестве основной защиты силовых трансформаторов и автотрансформаторов, а также общей продольной дифференциальной защиты блоков генератор-трансформаторов 1. Защита ДЗТ-23 предназначена для использования в качестве основной защиты группы однофазных силовых автотрансформаторов и трансформаторов.

Защита ДЗТ-21 и ДЗТ-23 выполнена трехфазной, она действует при всех видах КЗ и позволяет обеспечить торможение от двух групп трансформаторов тока. В защите ДЗТ-21 и ДЗТ-23 применен новый принцип отстройки от бросков намагничивающего тока и токов небаланса. Указанная защита обладает более высокой чувствительностью, быстродействием и потребляет меньшую мощность по сравнению с применяемыми в настоящее время защитами с использованием реле с насыщающимися трансформаторами тока. На дифференциальной защите ДЗТ-21, ДЗТ-23 может быть выполнена минимальная уставка по току срабатывания 0,3 трансформатора. Защита ДЗТ-21 предназначена для работы при питании ее от сети постоянного тока напряжением 220 или 110 В и от блоков питания с номинальным выходным напряжением выпрямленного тока 110 В. Защита ДЗТ-23 предназначена для работы при питании от сети постоянного тока напряжением 220 В и имеет три выходных реле.

Приставка дополнительного торможения ПТ-1 предназначена для создания торможения от одной группы трансформаторов тока и используется в тех случаях, когда требуется обеспечить торможение от трех или четырех групп трансформаторов тока. Автотрансформаторы тока АТ-31 и АТ-32 предназначены для расширения диапазона выравнивания токов плеч защиты и для ее подключения к трансформаторам тока с номинальным вторичным током 1 А. Защита, приставка и автотрансформаторы предназначены для работы в закрытом помещении при температуре окружающей среды от минус 20 до плюс 40 °С в общепромышленном исполнении и от минус 10 до плюс 45 °С в тропическом исполнении. При техническом обслуживании защиты ДЗТ-21, ДЗТ-23 следует также руководствоваться требованиями, изложенными в 2 и 3. Описание защиты ДЗТ-21, в том числе принципа действия, структурной схемы и устройства, приведено в приложении 1. Технические данные защиты приведены в приложении 2. МЕРЫ БЕЗОПАСНОСТИ 2.1.

При наладке и эксплуатации защиты ДЗТ-21, ДЗТ-23 необходимо руководствоваться требованиями действующих., 'Правил пользования и испытания защитных средств, применяемых в электроустановках'. и 'Правил технической эксплуатации электрических станций и сетей'. На территории Российской Федерации документ не действует. Действуют;.

На территории Российской Федерации действует;. На территории Российской Федерации действуют.- Примечание изготовителя базы данных. Кроме того, при монтаже и наладке панели защиты необходимо также руководствоваться требованиями действующих. При наладке и эксплуатации защиты ДЗТ-21, ДЗТ-23 изменение положения переключателей, установленных в модулях защиты, должно производиться при снятом напряжении питания защиты. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ИЗОЛЯЦИИ 3.1. Подготовительные работы 3.1.1.

Следует проверить соответствие проекта техническим данным защиты и директивным документам. Необходимые изменения в схеме защиты должны быть согласованы с МС РЗАИ или ЦС РЗАИ. Центральная служба РЗАИ энергосистемы задает уставки защиты в объеме, указанном в протоколе проверки защиты (приложение 3). Для наладки или проверки защиты следует подготовить необходимые измерительные приборы, инструмент, приспособления, соединительные провода, запасные части, комплектные испытательные устройства. Перечень приборов и аппаратуры приведен в приложении 4. В зависимости от конкретных условий типы применяемых приборов, указанных в перечне, могут изменяться.

Однако в целом они должны соответствовать требованиям, предъявляемым к ним при проверке защиты ДЗТ-21, ДЗТ-23. Эти требования изложены в методике проверки элементов защиты. При подготовке рабочего места для проверки и наладки защиты следует руководствоваться требованиями, приведенными в 2 и 3. Осмотр и ревизия устройств защиты 3.2.1. Внешний и внутренний осмотры, а также ревизия механической части устройств защиты должны производиться в соответствии с указаниями, приведенными в 3.

Выбираются уставки дифференциальной защиты с торможением (реле ДЗТ-11) двухобмоточного трансформатора мощностью 6,3 MB-А (115± 16%) кВ/ 11 кВ из примера 4 (рис. Рассчитываются токи КЗ (результаты расчета приведены на рис. Определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора так же, как в предыдущем примере (табл.2-5). Выбирается место установки тормозной обмотки обоих реле ДЗТ-11 (фаз А и С): плечо стороны НН (рис. Определяется первичный ток небаланса без учета составляющей I'нб по выражениям (2-35), (2-39), (2-40): Iнб=(1.1.0,1+0,16) 410 = 106,5 А, где I (3)к.макс.вн= 410 А (рис. Ток срабатывания защиты выбирается только по условию (2-50) отстройки от броска тока намагничивания. Уточненное значение k н в выражении (2-50) определяется в следующем порядке.

При u к.сp= 10,5% сопротивление При мощности трансформатора 6,3 MB-А (рис. 2-10) При x 1с =15 Ом получаем х к=15 + 1,15.361=430 Ом. Значение х б= 115 2/6,3 = 2100, х к. = 430/2100= 0,2, значение k н = 2,1 — 3,7.0,2 = 1,36. Номинальный ток трансформатора равен 31,7 А (на стороне 110 кВ).

Ток срабатывания дифференциальной защиты по условию (2-50) Iс.з =1,36-31,7 =43 А. Определяются числа витков обмоток ДЗТ для выравнивания МДС, аналогично тому, как это выполнено в предыдущем примере.

Расчеты сведены в табл. При этом надо иметь в виду, что на коммутаторе реле ДЗТ-11 можно подобрать практически любое число витков как рабочей, так и уравнительных обмоток.

Расчет в табл.2-7 начинается с выбора числа витков для обмотки НТТ, включаемой в плечо ВН, поскольку это - сторона регулируемого напряжения, хотя и с меньшим вторичным током (табл. Определяется по выражению (2-48) число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимее для обеспечения бездействия защиты при внешнем трехфазном КЗ (точка К2 на рис. 2-10): где ω т = 17,9 вит. расчетное число витков рабочей обмотки на той же стороне НН, где включена тормозная обмотка (рис.

2-27); Iнб = 108,8(96,6/11) = 955 А, приведенным к стороне НН с помощью наименьшего значения коэффициента трансформации трансформатора, соответствующего крайнему «отрицательному» положению регулятора РПН, при котором определяются максимальные значения тока КЗ (§ 2-2); Iнб= 108,8 А (п.8 табл. Принимается ближайшее большее число витков тормозной обмотки (ω т = 11вит.); числа витков на тормозной обмотке реле ДЗТ-11 могут быть установлены следующие: 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24. Определяется по формуле (2-38) коэффициент чувствительности защиты при КЗ за трансформатором в зоне действия защиты, когда ток повреждения проходит только через трансформаторы тока стороны 110 кВ и торможение отсутствует.

Mar 28, 2018 - Бухгалтерский баланс предприятия — форма 1 или 0710001? Теперь бланки закодированы по ОКУД — Общероссийскому. Инструкция по заполнению формы окуд 0710001. Отчет о движении денежных средств (с примером заполнения) — Редакция от —. Бухгалтерского баланса (форма ОКУД 0710001).

2-10 I (3) к.мин.вн = 230А. В соответствии с табл. 2-1 для схемы соединения обмоток трансформаторов тока в треугольник расчетный ток в реле При прохождении тока КЗ по стороне ВН ток срабатывания реле Iс.р= 100/27 = 3,7 А.

Коэффициент чувствительности 17,2 / 3,7 = 4,6 2. Проверка чувствительности защиты при однофазном КЗ на стороне 110 кВ в зоне действия защиты и выбор тока срабатывания реле РТБ схемы автоматики отключения отделителя 110 кВ производятся так же, как в примере 9. Расчетная проверка трансформаторов тока производится в соответствии с §1-5 так же, как в примере 4. Переход на n т = 150/5 не снижает чувствительности защиты. Выбираются уставки дифференциальной защиты трехобмоточных трансформаторов 10 МВ-А, (115 ±4. 2,5%)кВ / (38,5 ± 2. 25 ) кВ /11 кВ по данным, приведенным на рис.2-16.

Инструкция По Наладке Дзт-11

Трансформаторы работают раздельно на сторонах 35 и 10 кВ. Определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех плеч дифференциальной защиты (по номинальной мощности наиболее мощной обмотки трансформатора). Расчеты сводятся в табл. Определяются первичные токи небаланса без учета составляющей I'нб по выражениям (2-35), (2-39), (2-40): а) при КЗ на шинах 35 кВ (точка К2) Iнб=(1.1.

0,1 + 0,1 + 0,05). 500= 125 А, где I (3)к.макс.вн=I αк.макс=I βк.макс= 500 А - максимальный ток, проходящий по регулируемой стороне ВН трансформатора при КЗ на стороне СН (рис. 2-16); б) при КЗ на шинах 10 кВ (точка КЗ) Iнб= (1.1. 0,1 + 0,1).330 = 66 А, где I (3)к.макс.вн=330 А - максимальный ток, проходящий по регулируемой стороне ВН трансформатора при КЗ на стороне НН (рис. Предварительный расчет показывает, что при выполнении дифференциальной защиты без торможения (§2-4) k ч =1,4 при двухфазном КЗ на стороне НН (рис. В случаях параллельно работы трансформаторов на одной из сторон (НН или СН) значения Iк.макс, Iнб и, следовательно, Iс.з возрастают, а значение k ч становится меньше 1,4, так как проверка чувствительности должна производиться при одиночной работе трансформаторов, когда ток КЗ меньше, чем при параллельной работе. Поэтому дальнейший расчет производится для дифференциальной защиты с торможением с реле ДЗТ-11.

Определяется место включения тормозной обмотки реле ДЗТ-11. Рассматриваются три варианта. А) Включение тормозной обмотки в плечо 35 кВ (рис. При этом несрабатывание защиты при внешнем повреждении на шинах 10 кВ, когда торможение отсутствует, обеспечивается выбором тока срабатывания, так же как для защиты с реле серии РНТ, т.

По выражению (2-36), в котором принимается наибольшее значение k н для реле серии ДЗТ-10 (1,5): Iс.з = 1,5. 66=99 А. По условию (2-50) Iс.з= k н.

Iном.тр=1,5. 50=75 А, где Iном.тр берется из табл. Определяющим условием является (2-36), поэтому не производится уточнение коэффициента k н в выражении (2-50) по примеру 10.

Коэффициент чувствительности защит (предварительный) при двухфазном КЗ в точке КЗ (рис. Инструкция по охране труда для врача отоларинголога. 2-16) в минимальном режиме при Iс.з = 99 А и k (2) ч =13/5,7 = 2,28.

Поскольку k ч 2, этот вариант может быть принят для дальнейших расчетов (числа витков обмоток ННТ указаны на рис. Б) Включение тормозной обмотки в плечо 110 кВ, что позволило бы выбрать ток срабатывания защиты только по условию (2-50). Этот вариант требует дополнительной проверки надежности работы реле ДЗТ-11 (ДЗТ-1) по зависимостям, приведенным на рис. В данном примере Iк.макс= 5000 А (точка К1 на рис.

2-16), I 1. = 5000/150= 33. Предварительное значение Iнб = (0.1 +0.1 + 0.05) Iк.макс (КЗ на стороне 35 кВ). По формуле (2-48) По рис. 2-26, б при I 1. =33 и ω т /ω p = 0,43 I 2.=1,1, что значительно ниже нормируемых значений I 2.

Инструкция По Наладке Дзт 11

Следовательно, этот вариант не может быть принят. В) Включение тормозной обмотки на сумму токов плеч 10 и 35 кВ (рис. Очевидно, что последний вариант является наилучшим, так как позволяет выбрать ток срабатывания защиты только по условию (2-50), как и в варианте «б», и в то же время исключить влияние тормозной обмотки реле при КЗ в зоне действия защиты. Кроме того, на значение тока срабатывания в этом варианте не влияет неточность подбора числа витков уравнительных обмоток реле (составляющая I'нб влияет лишь на выбор числа витков ω т). Расчет чисел витков обмоток НТТ реле ДЗТ производится так же, как в предыдущих примерах. Выбранные числа витков указаны на рис. Проверка по условию (2-44а) показывает, что числа витков рабочей и уравнительных обмоток выбраны правильно: Iном.вн.

ω p = 2,88. 17 = 49 А =Iном.сн.ω УРІ= 3,24. 15 =48,6 А = Іном.нн. ω УРІІ = =4,39.11 = 48,2 А, где значения вторичных номинальных токов плеч дифференциальной защиты берутся из табл.2-8. Число витков тормозной обмотки выбирается большим из двух значений С0Х, вычисленных по формуле (2-48) для внешних КЗ в точках К2 и КЗ (рис. 2-16): ω т = 7 вит.

Остальные расчеты выполняются также, как в предыдущих примерах.